原設(shè)計(jì)前、后拱全部用耐火混凝土搗制在拱管上，前、后拱都是熱，也不能與后拱配合組成擾動(dòng)氣流。改造后前拱為高前拱，覆蓋度沒(méi)變，但容納煙氣的空間加大，使后拱噴出的高溫?zé)煔?，?duì)新燃料的熱輯射加強(qiáng)，利于著火。后拱為傾斜、水平復(fù)合拱，覆蓋度為52%，后拱出口高度為855mm，煙氣從后拱噴出速度約1.2m/s.在改造設(shè)計(jì)中，采用前拱為高溫粘合劑混凝土，后拱采用掛磚方式，較好地解決了拱壁脫落的問(wèn)題。對(duì)前、后拱形式主要是以在前拱下形成擾動(dòng)氣流這一基本思想進(jìn)行設(shè)計(jì)。而要達(dá)到這一目的，前拱的敞開度，傾角及后拱的長(zhǎng)度、傾角及喉口煙氣流速等均要做到和諧統(tǒng)一，實(shí)際設(shè)計(jì)中將前拱額角向上提高了。4m，傾角為35°，后拱傾角在不變后集箱的情況下增大到12°，前端下部距爐排為1.6m，覆蓋率為52%. 3受熱面改造為滿足鍋爐超負(fù)荷的要求，在凝渣管后的斜煙道內(nèi)加一組對(duì)流管束。鍋筒內(nèi)的熱水由40根c6mmx2mm的連接管引入對(duì)流管人口集箱，再由83根<)42mmx35nmi的管子引出，在斜煙道處組成對(duì)流管束，出來(lái)后，再經(jīng)爐頂頂棚管，匯人頂棚管出口集箱。對(duì)流管為錯(cuò)列布置，與煙氣成順流、橫向節(jié)距=55111111，縱向間距為S2=86.4mm，橫向排數(shù)為及=12，受熱面積為151.6m2. 4爐墻的細(xì)部處理爐墻漏風(fēng)是使燃燒惡化的重要因素，若爐膛內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)大，則爐膛溫度降低，不利于燃燒，破壞了爐膛的燃燒工況。尤其不利于揮發(fā)物的燃燒，易產(chǎn)生黑煙。爐膛出口煙道漏風(fēng)，造成引風(fēng)量增大，加大了排煙熱損失(g2增大)。另外除塵器及沿程的煙風(fēng)阻力按平方比率增加，使引風(fēng)機(jī)負(fù)載過(guò)重，鍋爐的負(fù)荷受到影響。
在改造設(shè)計(jì)中，把爐墻轉(zhuǎn)角處及中間平接直線形膨脹縫結(jié)構(gòu)全部改成Z形交接，中間密加石棉繩，增強(qiáng)了爐墻的密封性。后經(jīng)熱工測(cè)試，排煙過(guò)?？諝庀禂?shù)最大值=1.85，證明這些措施是行之有效的。
實(shí)際運(yùn)行工況和熱工測(cè)試改造后的鍋爐(同時(shí)改造2臺(tái))在實(shí)際運(yùn)行中可以觀察到，在前拱覆蓋下的爐排上，離開煤閘門不到20cm，煤開始均勻引燃，火焰從煤層鉆出，細(xì)而長(zhǎng)，隨著爐排向后移動(dòng)，燃燒逐漸劇烈，經(jīng)過(guò)主燃區(qū)的劇烈燃燒，至最后一個(gè)風(fēng)室，煤層基本燃盡，最后爐渣呈暗紅色落人除渣機(jī)。后拱下產(chǎn)生的大量高溫?zé)煔忭樦蠊皼_向前拱，在前拱下形成明顯的旋流。
實(shí)際運(yùn)行工況證明改造設(shè)計(jì)是成功的。測(cè)試用煤是鶴壁貧煤，煤的應(yīng)用基低位發(fā)熱量為26041k/kg，與原鍋爐設(shè)計(jì)要求n類煤煤質(zhì)相差較大，仍能保證著火并穩(wěn)定燃燒，說(shuō)明前、后拱改造設(shè)計(jì)是成功的。
熱工測(cè)試中，鍋爐出口過(guò)量空氣系數(shù)a的最小值為a=1.74，說(shuō)明爐排側(cè)密封良好，從根本上消除了因側(cè)密封漏風(fēng)而產(chǎn)生的“火口”，給燃燒創(chuàng)造了有利條件。
熱工測(cè)定結(jié)果表明，在煤的低位發(fā)熱量27102k/kg，揮發(fā)分V=14.9%的情況下，鍋爐負(fù)荷為26.9MW.達(dá)到額定出力的92%，熱效率為70%，改造后鍋爐熱效率和出力比改造之前分別提高了10%和20%(改造前鍋爐熱效率為60%，出力為72%)，熱工測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1和表2.表1燃料〖特性名稱單位符號(hào)數(shù)值燃料應(yīng)用基燃料應(yīng)用基灰分燃料應(yīng)用基水分煤可燃基揮發(fā)分煤應(yīng)用基低位發(fā)熱值表2鍋爐反平衡熱效率名稱單位符號(hào)測(cè)試數(shù)據(jù)鍋爐循環(huán)水量鍋爐進(jìn)水溫度鍋爐出水溫度鍋爐排煙溫度鍋爐效率過(guò)量空氣系數(shù)爐渣可燃物
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